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阻火器作為阻止可燃性氣體發(fā)生燃燒或者爆炸后繼續(xù)傳播的安全裝置，在化工礦山、煤礦運等行業(yè)中被大量采用。

阻火器的應用范圍非常廣泛。阻火器的種類很多防爆阻火器是其中之一下面就對對阻火器的工作原理、分類、防

爆設計及理論依據(jù)進行分析說明。

阻火器工作原理：阻火器原理阻火器是由能夠通過氣體的許多細小、均勻或不均勻的通道或孔隙的固體材質所組

成?；鹧孢M入阻火器后傳熱作用火焰進入阻火器后被分成許多細小的火焰。由于通道或空隙的傳熱面積很大火焰

通過通道壁進行熱交換后,溫度下降,到一定程度時火焰即被熄滅?；鹧婺軌虮幌绲臋C理是傳熱作用和器壁效應。

傳熱作用：火焰進入阻火器后被分成許多細小的火焰流。由于通道或空隙的傳熱面積很大,火焰通過通道壁進行熱

交換后,溫度下降,到一定程度時火焰即被熄滅。根據(jù)英國羅卜爾對波紋型阻火器進行的試驗表明,當把阻火器材料

的導熱性提高460倍時,其熄滅直徑(即火焰熄滅的通道直徑僅改變2.6%。這說明材質問題是次要的,也就是說傳熱

作用是熄滅火焰的一種原因,但不是主要的原因。

(2)器壁效應根據(jù)燃燒與爆炸連鎖反應理論,認為燃燒與爆炸現(xiàn)象不是分子間直接作用的結果,而是在外來能源(熱能、

輻射能、電能、化學反應能等)的激發(fā)下,使分子鍵受到破壞產(chǎn)生活性分子。這些具備反應能力的活性分子發(fā)生化學

反應時,首先分裂為十分活潑而壽命短促的自由基。自由基與其它分子相撞,生成新的產(chǎn)物,同時也產(chǎn)生新的自由基再

繼續(xù)與其它分子發(fā)生反應。易燃混合氣體自行燃燒爆炸的條件是:新產(chǎn)生的自由基數(shù)等于或大于消失的自由基數(shù)。

隨著阻火器通道尺寸的減小,自由基與反應分子之間碰撞的幾率隨之減少,而自由基與通道壁的碰撞幾率反而增加,

這樣就促使自由基反應降低。當通道尺寸減小到某一數(shù)值時,這種器壁效應就造成了火焰不能繼續(xù)進行的條件,火焰

即被阻止。由此可知器壁效應是阻火器阻止火焰?zhèn)鞑サ闹饕獧C理。

阻火器分類：

1、阻火器按照應用類型可分為:

(1)阻爆轟型阻火器:用于阻止火焰以音速或超音速通過。

(2)阻爆燃型阻火器:用于阻止火焰以亞音速通過。

(3)耐燒型阻火器:用于阻止可燃氣體的燃燒火焰通過,并能夠承受一定時間的火焰燃燒高溫。

(4)特殊用途阻火器:用于有特殊要求的設備上。

2、按結構形式可分為:

(1)金屬網(wǎng)型阻火器。

(2)波紋型阻火器。

(3)泡沫金屬阻火器。

(4)平行板型阻火器。

(5)多孔板型阻火器。

(6)充填型阻火器。

(7)液封型阻火器。

阻火器的防爆設計及理論依據(jù)：阻火器主要分為外殼與阻火元件兩部分。其中阻火元件是阻火器的核心部件。本

文主要探討有關阻火元件的設計。從阻火器防止火焰?zhèn)鞑サ脑砜梢灾?/span>,阻火器的防爆設計應該主要基于其器壁

效應,并同時考慮材質的機械強度和耐腐蝕等性能。根據(jù)器壁效應,當通道窄到一定程度時,自由基與器壁的碰撞占

主導地位,自由基大量減少,燃燒反應不能繼續(xù)進行。對于通道的安全間隙值,在GB3836.11中規(guī)定:一定條件下(20

℃、10⁵MPa),在標準試驗容器內(nèi),所有濃度的被試氣體或蒸氣空氣的混合物點燃后,通過25mm長的接合面均不能

點燃容器外爆炸性氣體混合物的容器外殼空腔兩部分之間的最大間隙定義為最大試驗安全間隙(MESG)。不同的可

燃氣體或蒸氣具有不同燃燒或爆炸特性,所以具有不同MESG值。需要指出的是,某一氣體的MESG值是確定的,它是

該種氣體與空氣混合后,在最易傳爆混合物濃度時測得的最大試驗安全間隙。根據(jù)MESG值的測試方法可知,針對某

一氣體在某一濃度時有一個傳爆率為0%的最大不傳爆間隙g0和一個傳爆率為100%的最小傳爆間隙g100。改變

氣體混合物濃度,在其所有濃度范圍內(nèi)測得一組g0值,其中的最小值(g0)min即為該氣體的MESG值,該值對應的混合

物濃度即為這種氣體的最易傳爆混合物濃度,此時其傳爆能力最強。但在最易傳爆混合物濃度之外的其它濃度時測

得的g0值,以及在非標準容器或非標準長度(25mm)通道上測得的g0值,在許多文獻上也將其稱為各對應濃度時的最

大試驗安全間隙(MESG),但是按照GB3836.11或IEC79-1A的規(guī)定,這種說法是不準確的。在本文中我們不妨沿用,但

為方便讀者理解,將在使用非標準意義MESG時加下劃線以示區(qū)別。國際電工協(xié)會(IEC)按照各種氣體或蒸氣的MESG

值將其分為4個等級。如表1所示。

表1可燃氣體或蒸汽MESG分級表
可燃氣體或蒸汽	MESG值/mm
I(CH4)	MESG=1.14
IIA	MESG≥0.9
IIB	0.9≥ MESG≥0.5
IIC	MESG≤0.5

其中,目前有據(jù)可查的IIC級可燃氣體或蒸汽種類較少只有以下5種如表2所示：

表2 IIC級可燃氣體或蒸汽
可燃氣體或蒸汽名稱	分子式	MESG值/mm
氫	H2	0.29
乙炔	C2H2	0.37
二硫化碳	GS2	0.34
二乙基二氯硅烷	(C2H2)2SiCL2	0.45
硝酸乙酯	C2H5ONO2	—

這樣在設計阻火器時,應根據(jù)阻火器的使用環(huán)境,確定阻火器的通道長度及間隙值。其值必須滿足預計使用的危險場

所內(nèi)存在的最危險(MESG值最小)的可燃氣體或蒸氣的安全要求,例如:(1)阻火器預計使用在某一特定的可燃氣體或

蒸氣環(huán)境,如乙炔,通道長度設計為25mm,則其通道間隙必須小于0.37mm。(2)阻火器預計使用在IIB級可燃氣體或

蒸氣環(huán)境,通道長度設計為25mm,則其通道間隙必須小于0.5mm。(3)阻火器預計使用在IIC級可燃氣體或蒸氣環(huán)境,

通道長度設計為25mm,則其通道間隙必須小于0.29mm。

在設計過程中,需根據(jù)制造工藝、加工精度等因素,以及相關國家標準的檢驗要求,在設計時留有一定的安全裕量,例

如采用適當增加通道長度或者減小間隙值的方法或者綜合采用。在實際應用中,通常需要考慮阻火器應用管路中對

流阻的要求,因為工業(yè)上期望使用低流阻且可以安全阻火的產(chǎn)品。間隙越小阻火性能就越好,但是流體通過阻力卻越

大。所以在設計安全裕量時,不能過分采用減小間隙值的做法。當減小間隙值對管道流阻影響較大時,即需要增加通

道長度,在保證阻火性能的前提下,間隙值不減小甚至可以加大。

可燃氣體或蒸氣混合物的MESG值隨著試驗外殼法蘭寬度(即通道長度)的減小而減小,直至某個最小值,但不等于零;

隨著試驗外殼法蘭寬的的增加而增加,直至混合物的的臨界熄焰距離。在試驗外殼法蘭寬度小于10mm的情況下,隨

著法蘭寬度的增加,MESG值增加的很快;當試驗外殼法蘭寬度大于30mm時,MESG值增加的比較緩慢尤其是氫氣。

由此可知增加通道長度對于增加阻火器的安全程度并不是一直有效的,設計人員應綜合考慮MESG、流阻等情況后確

定阻火器的通道長度和間隙。

上述理論是阻火器的設計依據(jù),而相關國家標準中對阻火器的檢驗方法也是基于上述理論。這些理論只能作為波紋型

阻火器和平行板型阻火器的設計依據(jù)。對于金屬網(wǎng)型等其它結構形式的阻火器,由于其通道長度和間隙值的不確定性,

無法參照這些理論得出通道長度和間隙值進行設計,但是同樣適用于基于這些理論得出的檢驗方法。

阻火器防爆檢驗方法：目前國內(nèi)應用于煤炭行業(yè)的阻火器,主要依據(jù)AQ1074!2009煤礦瓦斯輸送管道干式阻火器通

用技術條件等行業(yè)標準制造檢驗;應用于石油及化工行業(yè)的阻火器,主要是依據(jù)GB13347和GB5908制造并檢驗;另有

應用于內(nèi)燃機進排氣系統(tǒng)的阻火器,其制造檢驗標準是GB20800.1。另外由于GB20800修改采用EN1834,二者試驗

方法有所不同。

阻火器有關防爆性能方面的試驗主要是:

(1)外殼強度試驗:檢驗阻火器的外殼承壓能力,即在阻火器外殼上制造或模擬可能出現(xiàn)的最大壓力并施加一定的安全

系數(shù),以此證明阻火器外殼可以承受該壓力。

(2)內(nèi)部點燃的不傳爆試驗:檢驗阻火器的阻爆性能,即在阻火器前端的封閉系統(tǒng)中制造一次可能出現(xiàn)的最嚴重的爆炸,

并以此證明,在這些條件下阻火器的隔爆外殼能承受住爆炸,且爆炸不會通過相關部件和阻火器傳到周圍環(huán)境中。

阻火器殼體強度試驗：下面表3是上述標準隨針對阻火器外殼強度強度的試驗方法的對.

表3外殼強度試驗方法對比
標準	試驗壓力	試驗時間	判定方法	備注
AQ1074	DN300以下：2.5MPa	5min	無裂痕或 永久變形	—
	DN300以下：2.5MPa
GB13347	1.5倍設計壓力	不小于10min	無滲漏	設計壓力：0.6-2.5MPa
GB5908	0.9MPa	5min	無滲漏、裂痕變形	—
	靜壓法：進氣阻火  器1.5np最大1.5  MPa排氣阻火器1.5  p最大1.0MPa	1min以上	無滲漏、無 可見變形	等同采用EN1834：n  為壓力比p為爆炸性  氣體混合物的最大實  驗測定壓力
GB20800.1	動壓法：在1.5倍大氣  壓下通入規(guī)定的爆炸性  氣體混合物并點燃	—	無裂痕或 永久變形	修改采用EN1834，  該檢驗方法與GB38  36.2一致
EN1834	靜壓法：同GB20800.1			該實驗方法引用  自EN50018：1994
	動壓法：試驗方法同GB20800.1但增加限制壓力最小  值0.35MPa

從上表可以看出AQ1074、GB13347和GB5908較多的考慮了阻火器外殼的使用壓力(如連接石油管道后的輸油壓

力),而EN1834和GB20800.1更多考慮的是爆炸性氣體混合物的爆炸壓力。所以從防爆安全角度來講,個人認為GB

20800.1和EN1834的試驗方法比較科學。但是其余標準中,除GB13347在設計壓力為0.6MPa時以及GB5908規(guī)定

的阻火器,試驗壓力有可能小于GB20800和EN1834外(但是試驗時間較長,所以其安全系數(shù)并不低),其它試驗均比

GB20800.1和N1834嚴酷的多。所以EN1834和GB20800.1的防爆安全性能應是合格的。

內(nèi)部點燃的不傳爆試驗：AQ1074、GB13347、GB5908中的阻火試驗以及EN1834、GB20800.1中的內(nèi)部點燃不

傳爆試驗,其試驗檢測目的不同,前者檢測是否有火焰?zhèn)鞒龌蛲獠繗怏w被點燃,主要要求阻火性能;后者檢測是否有火

焰?zhèn)鞒霾⒁獠勘ㄐ詺怏w,主要要求阻火和防爆性能(內(nèi)部不傳爆)。但其理論基礎均是前文所述的MESG理論。

所以可以對有關標準中的試驗方法加以對比。

(1)試驗裝置對比：

GB13347和GB5908中阻火試驗的試驗裝置如圖1所示。

         

阻火試驗方法:阻火器兩端均聯(lián)接管道形成封閉空腔,充以規(guī)定的爆炸性氣體混合物。在其中一端用電火花(A)點燃

爆炸性氣體混合物,點火之前打開另一端的出氣閥門(E),用火焰探測器檢測這一端是否有火焰?zhèn)鞒龌驓怏w被點燃。

EN1834及GB20800.1中的內(nèi)部點燃不傳爆試驗是針對往復式內(nèi)燃機用阻火器的,其它用途的阻火器可據(jù)情參考借用。

(2)試驗方法對比:表4是有關阻火器標準對阻火及內(nèi)部點燃不傳爆試驗方法的對比。

表4 阻火器試驗方法對
標準	試驗氣體混合物及其SG				試驗 次數(shù)	MESG安 全系數(shù)	備注
AQ1074	CH4理論當量比1  MESG=1.4mm				13次	1	1.14/1.14
GB5908	(4.3±0.2)%C3H8MESG=0.92mm				13次	0.98	0.9/0.92
GB13347	阻爆燃型			(4.3±0.2)%C3H8MESG=0.92mm	13次	0.98	—
	阻爆轟型			(7.2±0.2)%C3H8   —	13次	＜1	—
GB20800 .1	進 氣 阻 火 器	IIA		(55±1)% H2  MESG=0.65mm	10次	1.38	0.9/0.65
		IIB		(37±1)%H2MESG=0.29mm	10次	1.43	0.5/0.35
		IIC		第一次（27±1)% H2   MESG=0.29  mm第二次、(7.5±1)% C2H2  MESG=0.37mm	各 10 次	1	0.29/.29 0.37/0.37
	排氣阻火器試驗方法同進氣阻火器,但IIA類除可以用(55±1)%H2進行試驗外,亦允  許使用在常壓下(4.2±0.1)%C3H8(MESG=0.92mm)進行試驗。
EN1834	進 氣 阻 火 器	IIA	(4.2±0.1)% H2  MESG=0.92mm		10次	0.98	—
		IIB	(4.5±0.5)%H2  MESG=.49mm		10次	1.02	0.5/0.35
		IIC	第一次（27±1)% H2   MESG=0.29mm  第二次、(7.5±1)% C2H2  MESG=0.37mm		各 10 次	1	—
	IIA、IIB、IIC類排氣阻火器均使用常壓下(4.2±0.1)%C3H8進行試驗

注:1)AQ1074規(guī)定:按甲烷和空氣的理論當量比配入天然氣。筆者尚未查出該理論當量比的具體數(shù)值。天然氣中

甲烷含量約為96%,在甲烷的爆炸極限(4.4%~17%)之外。此處暫以甲烷的最易傳爆濃度8.2%代替。

2)查GB3836.11可知,C₃H₈的最易傳爆濃度為4.2%。表中的濃度范圍包括了該最易傳爆濃度,故其最大試驗安全

間隙為標準MESG。下同。

3)此安全系數(shù)為針對#A類爆炸性氣體混合物的安全系數(shù)。GB5908為明確規(guī)定所涉及的阻火器用于IIA環(huán)境,但石

油儲罐、管道及其周圍存在的爆炸性氣體,絕大部分可以歸為IIA類。下同。

4)IIC類設備進行試驗時施加安全系數(shù)的方法是加大設備的隔爆間隙或增加試驗初始壓力。GB20800.1并未按照

GB3836.2中的相關規(guī)定加大間隙或增加初壓,所以其安全系數(shù)為1。

5)IIC類電氣設備除用MESG值較小的H₂做第一次試驗外,為了防止C₂H₂不完全燃燒而產(chǎn)生的碳,通過接合面噴出而

點燃周圍爆炸性混合物,需用C₂H₂做第二次試驗。

另外在SH/3413/1999石油化工石油氣管道阻火器選用、檢驗及驗收中規(guī)定石油氣管道阻火器的檢驗方法和GB

13347一致,但該標準中明確規(guī)定僅適用于IIA級烴類爆炸性氣體混合物的輸送系統(tǒng)、氣體回收系統(tǒng)和氣體放空系

統(tǒng)的阻火器。從上表可以看出,除GB20800.1外,大部分阻火器的試驗安全系數(shù)都約為1。GB20800.1修改采用EN

1834,在阻火器試驗方法上,未采用EN1834,但亦未完全參照GB3836.2。如表5所示。

表5 GB20800.1中阻火器內(nèi)部點燃不傳爆試驗 安全系數(shù)施加情況
阻火器種類		施加試驗安全系數(shù)情況	備注
進去阻火器	IIA	施加	按照GB3836.2的試驗規(guī)  定，各級別的阻爆型電  氣設備進 行試驗時均  施加相應的安全系數(shù)
	IIB	施加
	IIC	不施加
排氣阻火器	IIA	可以施加
	IIB	施加
	IIC	不施加